МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени Н. Э. БАУМАНА
УНИВЕРСАЛЬНЫЙ ГЕНЕРАТОР.
Расчетная часть работы
по курсу "Основы электроники"
Цель работы: изучение свойств и принципов действия усилителей низкой частоты на биполярных транзисторах, изучение методики проектирования и расчета генераторов колебаний прямоугольной формы с управляемой частотой следования импульсов.
Задание:
Обозначение
Значение
Мощность, рассеиваемая на нагрузке, Вт.
Pн
15
Сопротивление нагрузки, Ом.
Rн
5
Нижняя частота, Гц.
fmin
10
Верхняя частота, кГц.
fmax
10
Амплитуда напряжения на входе оконечного каскада, В.
Uвх ОК
2
Обоснование структурной схемы.
Для генерирования прямоугольных импульсов, частота следования которых регулируется с помощью аналогового сигнала, можно выбрать схему функционального генератора с управляемой частотой выходного сигнала. Структурная схема приведена на черт.1.
Для возбуждения колебаний используется коммутатор (повторитель напряжения, знак которого зависит от состояния транзистора ) и триггер Шмидта ( компаратор с положительной обратной связью ).
Для формирования временных интервалов используется интегратор.
Диф.каскад вводится, так как нижняя частота полосы пропускания равна 0.3 Гц, (смотри ниже) и можно говорить, что выходной усилитель - усилитель постоянного тока (УПТ). Из чего следует, что если использовать на входе выходного усилителя просто емкость, то ее величина будет составлять порядка сотен микрофарад или единиц миллифарад, а это достаточно большие величины.
Оконечный каскад будет выполняться в виде двухтактного каскада, так как нагрузка по заданию низкоомна. При правильном подборе режима работы, применение последнего, позволит повысить КПД и понизить нелинейные искажения на выходе усилителя.
Для "раскачивания" двухтактного усилителя и согласования используется предварительный усилитель ОЭ, управляющий входным током транзисторов.
ГСТ используются для стабилизации токов ОЭ и Диф.каскада.
Для значительного уменьшения нелинейных искажений на выходе генератора, используется ООС. Расчётная часть
Генератор колебаний прямоугольной формы с регулируемой частотой следования. Частота следования определяется аналоговым сигналом.
Выбираем ОУ. Т.к. мы имеем маломощный генератор, то
Umax вых ОУ = ±10-12 В, а т.к. сигнал меняется в пределах 3-х порядков по частоте, то Umin вых ОУ = ±10-12 В, следовательно eсм < 10 мВ
Желательно, чтобы скорость нарастания импульса была больше, а зависимость eсм от Т меньше. Данным параметрам удовлетворяет ОУ К154УД2
Uвых = ±10В, Rн = 2 кОм, С = 3ё10 нФ, V = 75 В/мкс, Кeсм = 20 мкВ/K
2. Стабилитрон - элемент включаемый в схему для стабилизации Uвых при скачках Eп. U стабилизации равно U триггера Шмидта => мы выбираем КС182A, у которого Uст = 8,2 В
4. R5 - резистор, необходимый для падения на нём части сигнала при открытом диоде VD1 для предохранения от перегрева полевого транзистора (для того, чтобы привести последний в закрытое состояние требуется малый сигнал)
R5 = (Uст - Uд)/0,2ЧIm = 7,5 кОм
5. Диод VD1 - необходим для отсечки отрицательного полупериода сигнала, получаемого с триггера Шмидта, для приведения полевого транзистора в открытое состояние (ключ замкнут)
Д220: Im = 5мА, U = 50В - удовлетворяет нашим условиям.
Расчёт интегратора:
IR = IC = 0,8ЧImax = 4мА ,
R6 = Umax/IR =10В/4мА = 2,5кОм ,
С1 = Umax/4ЧUстЧFmaxЧR6 = 6нФ.
Расчёт инвертирующего усилителя:
Iвых = 5 мА. Необходимо, чтобы большая часть сигнала пошла на интегратор IR4 = 1мА; Iинтеграт. = 4 мА,
Uвых дел = IделЧR8 = UстабЧR8/(R8+R9) = Uвх ок = 2 В,
R8 + R9 Ј Rвх ок Ј 4,3 кОм,
8,2ЧR9/(R8+R9) = 2В
R8+R9 = 4,3 кОм , откуда R8 = 3,25 кОм,
R9 = 1,05 кОм.
II. Эскиз источника питания.
Нам необходимо получить два равных по величине и симметричных относительно земли напряжения: положительное и отрицательное. Мы используем для этого наиболее очевидную схему - мостовой выпрямитель. Благодаря соединению среднего вывода вторичной обмотки трансформатора с общей шиной у нас в любой полупериод входного напряжения на противоположных концах выходной обмотки имеется положительное и отрицательное напряжения. Благодаря емкостям осуществляется двуполупериодное выпрямление выходного напряжения трансформатора.
III. Расчёт оконечного каскада, обеспечивающего усиление сигнала по мощности.
Определимся с режимами работы транзисторов. Для транзисторов VT1 и VT2 лучше использовать режимы работы класса АВ. Это немного снизит энергетические показатели работы транзисторов, но зато приведет к значительному уменьшению нелинейных искажений на выходе. Для остальных транзисторов выберем режим А.
Расчёт параметров транзисторов эмиттерного повторителя (VT1 и
PKmax- постоянная рассеиваемая мощность коллектора, Вт
2,5
2,5
статич. коэф-т передачи тока в схеме с ОЭ h21, минимальное значение
65
65
fгр граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ, МГц
20
20
Найдем ток баз транзисторов (максимальный входной ток) и входное напряжение каждого транзистора оконечного каскада:
IБ max = IKmax/h21Э = Im н/ h21Э = 1,8/65 = 0,028А, UБ max » Um н = 9 В,
входное сопротивление оконечного каскада:
Rвх ОК = (h21Э + 1)ЧRн = 66Ч5 = 330 Ом.
Расчёт транзистора усилителя с ОЭ (VT3).
Транзистор VT3 работает в режиме А (однотактный).
Так как Rвых ГСТ2 >> Rвх ОК , то
= 28 мА (Im ГСТ2= 0). Тогда
пусть = 30 мА - постоянная соста-
вляющая тока коллектора VT3.
Очевидно, что от выбора IК0 зависит мощность, рассеиваемая на транзисторе VT3. Поэтому для того чтобы поставить маломощный транзистор, желательно IК0 снизить.
PKmax- постоянная рассеиваемая мощность коллектора, Вт
3
статич. коэф-т передачи тока в схеме с ОЭ h21, минимальное значение
30
fгрграничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ, МГц
40
Рассчитаем коэффициент усиления VT3:
KU = Uвых/Uвх = = =30Ч330/(150 + 13) = 88
Рассчитаем максимальный входной ток VT3:
IБ m = IКЭ m/h21Э = 0,058/30 = 1,9 мА
Расчёт генератора стабильного тока (ГСТ2).
ГСТ является активной нагрузкой для каскада ОЭ. Он нам необходим для поддержки на входе оконечного каскада постоянного сигнала. Обыкновенный резистор не годится, так как при этом возникает смещении потенциала, и в выходной цепи возникнет нестабильность, приводящая к искажениям сигнала. Поэтому в качестве ГСТ мы будем использовать транзистор VT4 в схеме ОБ.
Мощность, рассеиваемая на VT4:
Pm pacc = IK0 VT4ЧUK0 VT4 = IK0 VT3ЧEп = 0,03Ч11 = = 0,33Вт, исходя из полученных данных, выбираем транзисторы так,
что PKmax > Pm расс = 0,33 Вт,
IKmax > IКЭ m= 0,028 + 0,030 =58 мА,
UКЭ0max > 2ЧEп = 22 В,
а fгр/h21Э > 5Чfвч = 400 кГц :
VT4
марка транзистора
КТ941А
тип транзистора
p-n-p
IKmax - постоянный ток коллектора, А
0,3
UKЭ0max- постоянное напряжение кол.-эм. (Iб=0), В
30
PKmax- постоянная рассеиваемая мощность коллектора, Вт
4
статич. коэф-т передачи тока в схеме с ОЭ h21, минимальное значение
20
fгр граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ, МГц
300
Определяем значения сопротивлений R18, R19, R20:
для улучшения характеристик ГСТ используем отрицательную обратную связь по току,
= 9/2 = 4,5. Но нам известно, что если общий коэффициент усиления много больше требуемого, то коэффициент усиления равен глубине обратной связи: КU = K/(1 + bЧK) » 1/b = 4.5, то есть b = 0,22, где b - коэффициент передачи обратной связи. Определим КU дифференциального каскада:
КU = KU диффЧКU ОЭ = 22,4Ч88 = 1971 >> 4.5, видно, что общий коэффициент усиления много больше требуемого. Тогда для резисторов R17 и R16 получаем систему b = R16/(R17 + R16), R16 <rвх ДифКаск , R16 + R17 >>Rн . Выбрав R16 =65 Ом, получим R17 = R16/b - R16 = 65/0,22 - 65 =230 Ом. Данные значения сопротивлений удовлетворяют всем условиям.