d = 30 %
tпп = 0,3 с Найти:1. СоставляющиеDjåдля определения
добротности и коэффициент усиления усилителя.
2. Выбрать тип измерительного элемента и привести его характеристики ,
крутизну К1 и число каналов измерительной части .
3. Выбрать тип исполнительного элемента и привести его характеристики
,определить СΩ ,См ,Тм с учетом нагрузки , определить передаточное
отношение редуктора .
4. Определить коэффициент усиления усилителя .
5. Начертить функциональную и структурную схемы нескорректированой системы
, составить передаточные функции отдельных звеньев и системы в целом .
6. Построить ЛАЧХ нескорректированой системы и желаемую ЛАЧХ.
7. Определить вид и параметры корректирующего устройства (коррекция с
обратной связью).
8. По ЛАЧХ скорректированой системы определить запас устойчивости по
модулю и фазе , приблизительно оценить время переходного процесса в системе и
величину перерегулирования при единичном ступенчатом воздействии на входе.
9. Начертить структурную схему скорректированой системы и записать ее
передаточную функцию.
10. Построить переходной процесс одним из численных методов с
приме-нением ЭВМ.
11. Определить время переходного процесса и величину перерегулирования и
сравнить со значениями , полученными приближенно в пункте 8.
Расчетная часть
1.Djå = Djиэ +Dj> +Djзз +Djл +Djмш +Djск +Djуск
Djå – суммарная погрешность;
Djиэ – погрешность измерительного элемента ( должна быть меньше
либо равна половине суммарной погрешности ) ;
Dj> – погрешность, вносимая усилителем – преобразователем ( в
маломощных системах работающих на переменном токе , погрешность усилителя
связанная с дрейфом нуля отсутствует ) ;
Djзз – погрешность зоны застоя ( зависит от конструкции двигателя и
коэффициента усиления усилителя и в целом от коэффициента усиления разомкнутой
системы ) ;
1
Djзз = Ку
Djл – погрешность люфта кинематической передачи ( используя разрезанные
шестерни стянутые пружинами, а так же специальные двухдвигательные схемы для
выборки люфта, т.е. два двигателя один из которых выполняет роль
исполнительного, а второй создает тормозной эффект. Они связаны с выходной
первичной шестерней и выполняют роль распорного устройства, т.е. поддерживает
положение шестерни редуктора в одном из выбранных крайних положений. Эту
погрешность можно принять равной нулю);
Djмш – механическая погрешность шестерен ( присутствует обязательно. Для
высокоточных систем в лучшем случае ее можно считать равной одной угловой
минуте ) ;
Djск – скоростная погрешность ( для ее устранения используем
комбинированную систему , т.е. на входную ось ставится тахогенератор );
Н
Djуск – погрешность по ускорению , требующегося , по заданию ,
обеспечить на выходном валу.eн1
Djуск = К ( Ту + Тм – К )
Из выше изложенного следует :
Djå = Djиэ +Djзз +Djмш +Djуск2.
Так как 0,5Djå ≥ Djиэ в качестве измерительного элемента
используем синусно-косинусный вращающийся трансформатор типа ВТ-5.
Параметры ИЭ:
Uп =
40 В ; Djиэ = 1 ¢;
f = 500 Гц ; m = 600 г ;
К1 = 5 мВ/угл. мин.
3.
В качестве исполнительного элемента используем двухфазный асинхронный
двигатель переменного тока , который обладает малой инерционностью и малой
постоянной времени.
Для определения типа исполнительного двигателя рассчитаем требуемую мощность:
Мн×Wвв0,8 Нм × 0,5 рад/с
Ртр = h = 0,9 = 0,43 ВтТак как мощность реального двигателя в 2-3 раза больше Ртр выбираем
двигатель из семейства двигатель-генератор типа ДГ-2ТА.
Параметры ИД:
Рном = 2 Вт ; Uу = 30 В ;
Пном = 16000 об/мин ; Тм = 0,05 с ;
Мном = 18 ×
10ˉ Нм ; Jд= 1,4
×10ˉ Нм ;
Мп = 34 ×
10ˉ Нм ; Uтр = 0,5 В .Проверим этот двигатель на выполнение условия по перегрузке:
МнJн
0,8 Нм 0,3Нмс²Мтр = iоh +
iо + Jдiо eн =
10300 ·0,9 +10300 +1,4
×10ˉ ×
×Нмс²×10300 ×0,7 рад/с² = 2,05 ×10ˉ НмПроверка : Мтр 2,05×10ˉ Нм1. Мном = 18 ×10ˉ Нм = 0,11 < 2 условие выполнено
2. Wтр= Wнiо = 0,5 рад/с ×10300 = 5150 рад/с
p пном3,14 ×16000Wном = 30 = 30 = 1675 рад/с
Wном<Wтр 1675<5150 условие не выполнено
Случай , когда выполняется требование по моменту (ускорению), характерен для
двигателей переменного тока . Очевидно, если двигатель , имеющий запас по
мощности , не удовлетворяет требованию по скорости, то , изменяя передаточное
отношение редуктора, можно согласовать соотношение между требуемой и
располагаемой мощностями. Новое передаточное отношение можно определить по
выражению:
Wном1675
i = Wвв = 0,5 = 3350
Если при найденном значении i выполняется условие Мтр/Мном ≤ 2
, то выбор ИД можно считать законченным , т.к. этот двигатель удовлетворяет
обоим условиям по обеспечению требуемой скорости и ускорения выходного вала.
Проверка:
4.
Для питания обмоток управления асинхронного двигателя целесообразно применить
усилитель переменного тока на полупроводниковых элементах. Передаточную
функцию усилителя запишем так:
Ку _ Wу(Р) = ТуР + 1 , где Ту = 0,02 сНайдем Куисходя из заданной суммарной погрешности:
Djå = Djиэ +Djзз +Djмш +Djуск ,
гдеDjå = 2,5' Djиэ = 1,0' Djмш= 1,0'
Djзз+Djуск = Djå - (Djиэ+Djмш)= 2,5' - 1' – 1' = 0,5'eн1
Djуск = К ( Ту + Тм – К )
1
Djзз = Ку
Пусть добротность К = 600 1/с , тогда
0,7·3438' 1
Djуск =600· (0,02+0,1–600) =0,47'Отсюда вычислим Ку:
1_
К = К1 · Ку · СW · Кред , где Кред = iред
( К×iред )( 600 1/с · 3350 ) _
Ку = ( К1· СW ) = ( 5 · 10ˉ³ В/угл.мин · 117 · 3438'/В · с ) = 1000
1 _Djзз = 1000 = 0,001DjΣ = 1' + 1' + 0,001' + 0,47' = 2,471'
DjΣр < DjΣз
условие выполнено5.
Передаточные функции отдельных звеньев:
Так как в параллель измерительному элементу ставим тахогенератор,
в системе будет отсутствовать скоростная ошибка если:
К15 мВ/угл.мин
КТГ = К = 600 1/с = 0,008 мВ·с / угл.мин
Крутизна тахогенератора :
КТГ = 1¸ 5 мВ/об/мин
3 мВ·с_
Выберем КТГ = 3 мВ/об/мин = 0,1·3438΄ = 0,008 мВ·с/ угл. мин
W1(Р) = К1 ;
WТГ(Р)= КТГР ;
1000_Wу(Р) = (0,02Р + 1) ; СW
_ 117 _
Wдв(Р) = Р(ТмР + 1) = Р(0,1Р + 1) ;
Передаточная функция исходной системы: К _
600 _
Wисх(Р) = Р(ТмР + 1)(ТуР + 1) = Р(0,1Р + 1)(0,02Р + 1) Проверка на устойчивость системы:
11
К ≤ Ту + Тм
600 ≤ 1/0,02 + 1/0,1
600 ≤ 60условие не выполняется
( система не устойчива )6.
L/W(jω)/:
20 lgК = 20 lg600 = 20 · 2,7782 = 55
ωу = 1/Ту = 1/0,02 = 50 1/с ;
lg50 = 1,7
ωд = 1/Тм = 1/0,1 = 10 1/с ;
lg10 = 1,0
L/Wж (jω)/:
4×p4 × 3,14
ωср = tпп = 0,3 = 42 1/с ;
lg42 = 1,6
ω3 = 3 × 42 = 126 1/с ; lg126 = 2,1
ω2 = ω3/10 = 126/10 = 12,6 1/с ;
lg12,6 = 1,1
ω1 = lg1,15 = 0,06
К
_Wисх(jω) = jω (Тм jω + 1)(Ту jω + 1) К(Т2jω + 1)_
Wж(jω) = jω (Т1 jω + 1)(Т3 jω + 1)²Φ/Wисх(jω)/:φисх = -90˚- arctgTy·ω - arctgTM·ω
φисх(ω1) = -90˚- arctg0,02· 1,15 –
arctg0,1· 1,15 = - 98˚
φисх(ω2) = -90˚- arctg0,02· 12,6 –
arctg0,1· 12,6 = - 156˚
φисх(ωср) = -90˚- arctg0,02· 42 –
arctg0,1· 42 = - 207˚ Φ/Wж(jω)/:φж = -90˚- arctgT1·ω –2· arctgT3·ω +
arctgT2·ω
T1=1/ω1=1/1,15=0,87с; T2=1/ω2
=1/12,6= 0,08с; T3=1/ω3
=1/126= 0,008с
φж(ω1) = -90˚- arctg0,87·1,15
– 2· arctg 0,008· 1,15 + arctg0,08· 1,15 = - 131˚
φж(ω2) = -90˚- arctg0,87·12,6
– 2· arctg 0,008· 12,6 + arctg0,08· 12,6 = - 139˚
φж(ωср) = -90˚- arctg0,87· 42
– 2· arctg 0,008· 42 + arctg0,08· 42 = - 140˚
φж(ω3) = -90˚- arctg0,87· 126
– 2· arctg 0,008· 126 + arctg0,08· 126 = - 186˚Δφ = - 180˚- φж(ωср)
= - 180˚- (- 140˚) = 40˚ΔL = 14дБ7.
Требуемая ЛАЧХ должна быть получена при введении корректирующего устройства в
виде обратных связей ( по заданию ) .
Применение отрицательных обратных связей в качестве корректирующих устройств
имеет ряд преимуществ . Они снижают влияние нелинейных характеристик тех
участков цепи регулирования , которые охватываются обратными связями, снимают
чувствительность к изменению параметров звеньев , уменьшают постоянные
времени звеньев, охваченных обратной связью. На практике при проектировании
следящих систем обратной связью чаще охватываются усилитеьные и
исполнительные устройства.
Передаточная функция части системы , охваченной обратной связью, имеет вид:
Wохв(P)_
Wобщ(P) = (Wохв(P) Wос(P) + 1)
Передаточная функция всей скорректированной системы определяется выражением:
Wск(P) = Wобщ(P) Wн(P)
где Wн(P) – произведение передаточных функций последовательно включенных
звеньев основного канала , не охваченных обратной связью;
Найдем передаточную функцию обратной связи Wос(P) с использованием
передаточной функции системы с последовательным корректирующим устройством.
1 1 _KyСW_Wос(P) = Wохв(P) Wк(P) – 1 ; Wохв(P) = Р(TyP + 1) (TмP + 1)L/Wк (jω)/=L/Wж (jω)/-L/Wисх (jω)/
По разности этих характеристик определяется тип корректирующего устройства и
выбираются его параметры .
В нашем случае используем часто применяемый в следящих системах с
последовательным корректирующим устройством интегродифференци-рующий контур с
передаточной функцией:
(Т1Р + 1)(Т2Р + 1)
Wк(P) = (Т3Р + 1)(Т4Р + 1)
Известно, что для коррекции обратной связью на основании
интегродифференцирующего контура существует передаточная функция:
Т'Р _
Wос(P)= (Т1Р + 1)
Эта передаточная функция соответствует передаточной функции дифференцирующего
контура.
10.Построим переходной процесс одним из численных методов с приме-нением ЭВМ.
Х
tпп,c
0,3 с
По этому графику переходного процесса проведем анализ качества следящей
системы с выбранным корректирующим устройством.
Переходной процесс характеризуется перерегулированием δ = 28 %
и заканчивается за время tрег = 0,02 с
Список литературы
1. А.А. Ахметжанов, А.В. Кочемасов «Следящие системы и регуляторы» для
студентов вузов. - М. : Энергоатомиздат, 1986г.
2. Смирнова В.И., Петров Ю.А., Разинцев В.И. «Основы проектирования и
расчета следящих систем». - М. : Машиностроение, 1983г.
3. Бесекерский В.А., Попов Е.П. «Теория систем автоматического
регулирования». – М. : Наука, 1972г.
Расчетная часть
Djуск – погрешность по ускорению , требующегося , по заданию ,
обеспечить на выходном валу.
eн 1
Djуск = К ( Ту + Тм – К )
Из выше изложенного следует :
Djå = Djиэ +Djзз +Djмш +Djуск
2.
Так как 0,5Djå ≥ Djиэ в качестве измерительного элемента
используем синусно-косинусный вращающийся трансформатор типа ВТ-5. 
iо = Jдeн = 1,4 ×
10ˉ Нм ·0,7 рад/с² = 10300
Мтр = iоh +
iо + Jд iо eн =
10300 ·0,9 + 10300 + 1,4
× 10ˉ ×
× Нмс²× 10300 × 0,7 рад/с² = 2,05 × 10ˉ Нм
Проверка : Мтр 2,05× 10ˉ Нм
1. Мном = 18 × 10ˉ Нм = 0,11 < 2 условие выполнено
2. Wтр = Wн iо = 0,5 рад/с × 10300 = 5150 рад/с
p пном 3,14 × 16000
Wном = 30 = 30 = 1675 рад/с
Wном<Wтр
1675<5150
условие не выполнено
Случай , когда выполняется требование по моменту (ускорению), характерен для
двигателей переменного тока . Очевидно, если двигатель , имеющий запас по
мощности , не удовлетворяет требованию по скорости, то , изменяя передаточное
отношение редуктора, можно согласовать соотношение между требуемой и
располагаемой мощностями. Новое передаточное отношение можно определить по
выражению:
Wном 1675
i = Wвв = 0,5 = 3350
Если при найденном значении i выполняется условие Мтр/Мном ≤ 2
, то выбор ИД можно считать законченным , т.к. этот двигатель удовлетворяет
обоим условиям по обеспечению требуемой скорости и ускорения выходного вала.
Проверка:
× Нмс²× 3350 × 0,7 рад/с² = 2,78 × 10ˉ Нм
Мтр 2,78× 10ˉ Нм
Мном = 18 × 10ˉ Нм = 0,15 < 2 условие выполнено
Определение коэффициентов СΩ ,См ,Тм с учетом нагрузки:
Мп 34× 10ˉ Нм
См = Uу = 30 В = 1,13× 10ˉ Нм/В
30(Мп –Мном)
30 ( 34× 10ˉ Нм - 18
× 10ˉ Нм )
вдв = p пном = 3,14×
16000 об/мин = 9,6× 10ˉ Нм
См 1,13× 10ˉ Нм/В
СΩ = вдв = 9,6×
10ˉ Нм = 117 рад/В× с
Найдем количество ступеней редуктора:
iред = 3350 = i12× i34× i56× i78 = 4 × 5 × 12 × 14 = 3360
Djå = 2,5' Djиэ = 1,0' Djмш= 1,0'
Djзз+Djуск = Djå - (Djиэ+Djмш)= 2,5' - 1' – 1' = 0,5'
eн 1
Djуск = К ( Ту + Тм – К )
1
Djзз = Ку
1 1 _ Ky СW _
Wос(P) = Wохв(P) Wк(P) – 1 ; Wохв(P) = Р(TyP + 1) (TмP + 1)
L/Wк (jω)/ = L/Wж (jω)/ - L/Wисх (jω)/
По разности этих характеристик определяется тип корректирующего устройства и
выбираются его параметры .
В нашем случае используем часто применяемый в следящих системах с
последовательным корректирующим устройством интегродифференци-рующий контур с
передаточной функцией:
(Т1Р + 1)(Т2Р + 1)
Wк(P) = (Т3Р + 1)(Т4Р + 1)
Известно, что для коррекции обратной связью на основании
интегродифференцирующего контура существует передаточная функция:
Т'Р _
Wос(P)= (Т1Р + 1)
Эта передаточная функция соответствует передаточной функции дифференцирующего
контура.
10.
Построим переходной процесс одним из численных методов с приме-нением ЭВМ.
